采用离心自蔓延技术在紫铜管内壁制备了耐腐蚀耐磨涂层。通过SEM、硬度测试、电化学测试等手段对陶瓷内衬功能梯度涂层的形貌进行分析，研究了陶瓷涂层的硬度、耐磨性、耐腐蚀等性能。结果表明：梯度功能涂层由陶瓷内衬层-金属过渡层-铜基体层 3 层组成，层与层之间整齐均匀，结合致密；涂层硬度显著提高，并且具有良好的抗干湿交替盐雾腐蚀能力；陶瓷内衬层较铜基体耐磨性提高了1倍。

通过简单的化学反应，将3-氨丙基三乙氧基硅烷和3-缩水甘油醚氧丙基三甲氧基硅烷接枝在氧化石墨烯上，制备成复合材料（GO-APTES与GO-GPTES）。2种表面改性剂使氧化石墨烯更易于与环氧-胺树脂产生化学键。通过微观电镜以及可见-近红外全波段透过率测试实验，发现改性剂作用后的氧化石墨烯能均匀分散在树脂体系中。相比较于纯的环氧-胺树脂涂层，GO-APTES/Resin涂层的蒸汽透过率降低30%，形成“迷宫效应”，对水蒸气具有良好的阻隔效果。通过 Bode和 Nyquist图谱研究了复合涂层的防腐机理。添加改性氧化石墨烯后的涂层对腐蚀介质的屏蔽性增强，腐蚀介质穿透涂层的能力降低，因此在涂层与金属的界面处改性氧化石墨烯分散的树脂涂层能够更好的附着，电化学腐蚀的面积更小，表现出更优秀的腐蚀防护性。中性盐雾实验表明，经过7000 h，涂层表面无起泡，无脱落。

采用硅烷偶联剂对氧化石墨烯进行改性后制备了表面功能化石墨烯，并以此功能化石墨烯制备了稳定分散的石墨烯浆料。将此浆料与溶解好的树脂液、预分散好的锌粉浆料混合，制备了石墨烯冷涂锌涂料。通过盐雾试验、接触角试验及电化学测试，确定了石墨烯在涂料体系中的最佳添加量。对石墨烯冷涂锌涂料的性能进行了全面测试，结果显示，涂层耐盐雾时间达到2500 h，是相同厚度热浸锌涂层的2倍以上。

为探究合金元素对伴生金属涂层基本性能的影响，选用Ф78 mm×8 mm×550 mm的无缝钢管，在管内壁距离管端200~350 mm处提前开设150 mm×10 mm×4 mm的长形槽，采用自蔓延高温合成技术制备添加不同含量合金元素的伴生金属涂层。通过维氏硬度测量、电子显微扫描、酸液浸泡腐蚀试验，分别探究不同合金元素对伴生金属涂层孔隙、裂纹、硬度以及耐蚀性能的影响。结果显示，添加 Nb、Cr 元素后伴生金属层硬度提高，孔隙与裂纹明显减少，金相组织趋于均匀化。伴生金属层的耐蚀性能与Cr、Nb元素添加量成正比，ZrO₂的添加量影响不大。耐蚀性最好的伴生金属涂层腐蚀仅失重0.271 g，失重率为2.71%，失重率仅为纯铁层的21.22%。结果表明，Nb、Cr元素的加入能有效改善伴生金属涂层的基本性能，而Zr元素对涂层性能影响较小。

电解加工是一种很好的加工钛合金的方式，不但加工效率高，还可用于加工薄壁和异型构件，优势十分显著。然而，在低电流的电解加工过程中，钝化膜的自钝化和形成的点蚀不但会影响工件表面的粗糙度，而且也会影响非加工部位，因此有必要研究清楚钛合金点蚀的成因、发展过程和控制方法。详细综述了外加电压条件下钛合金点蚀发展的过程、机理和抑制点蚀的方法，同时阐释了相关抑制点蚀方式的优劣，展望了未来电解加工中抑制钛合金点蚀方法的发展趋势和研究方向。

采用酸性盐雾试验模拟舰载环境，研究了舰载环境对典型航空铝合金2124铬酸阳极氧化、硼硫酸阳极氧化和苹果酸硫酸阳极氧化耐蚀和疲劳性能的影响，采用电化学阻抗谱（EIS）分析了膜层结构的变化规律，采用轴向疲劳检测不同腐蚀时间后的疲劳寿命，并对疲劳断口进行分析。结果显示，阳极氧化处理能够有效提高其耐蚀性能，铬酸阳极氧化试样经过4个循环酸性盐雾后出现腐蚀，硼硫酸阳极氧化和苹果酸硫酸阳极氧化从第6周期开始出现腐蚀；阳极氧化试样的疲劳寿命随酸性盐雾循环次数而衰减，衰减趋势与出现腐蚀的规律相吻合；苹果酸硫酸阳极氧化试样的疲劳寿命衰减最为缓慢。

调研了砂尘环境、砂尘颗粒冲蚀相关的试验方法，着重对比砂尘流高速冲击试样方法的相同点和主要区别，确定了喷磨试验方法更适合开展压气机叶片、风扇叶片的冲蚀试验研究。冲蚀试验设计采用 GJB 241A—2010、GJB 242A—2018所示成分和粒度的砂尘，通过控制送砂速率和试验时间达到实际服役中压气机转子叶片、风扇叶片的砂尘作用量，当量发动机使用1年的砂尘冲刷环境。另外，采用砂尘颗粒冲蚀试验与GJB 150.11A—2009盐雾试验交替的方案更贴近实际环境。

以氟醚 FM-1D橡胶为研究对象，在高温的 15号航空液压油中进行了老化，对老化后的拉伸强度、拉断伸长率、压缩永久变形、质量变化、体积变化、表面及断口形貌等进行了研究，并与丁腈橡胶进行了对比。结果表明，氟醚橡胶具有优异的耐热空气及耐介质老化性能，其拉伸强度、拉断伸长率、压缩永久变形在170℃以下的液压油介质中长期老化后保持稳定，耐热性能基本保持不变，氟醚橡胶在液压油中的质量和体积变化随温度升高而增加，随时间的延长保持稳定，在质量、体积变化及稳定性方面优于丁腈橡胶胶料。另外，长时间老化过程中其压缩永久变形退化规律基本符合指数的衰减规律，但拉伸性能的退化规律则明显不符合指数的衰减规律，拉伸性能老化速度常数随温度的变化不适合采用常用的Arrhenius方程（P=Ae^-Kt）来进行寿命预测。